Nie 2x2bd39-cemi wojskowe - selekcjonowane odpowiednik BD139 (przeciwsobnie) przeciwsobnie po 2 równolegle tak jak napisałem Henryku....DDS leży spokojnie na półce bo fajnie śmiecił. Słabo pracowały już 21/28 ....4/2W. no problem materiałów magnetycznych w latach 70.......najlepszy był materiał magnetyczny z filtrów przeciwzakłóceniowych od lodówek z czerwoną kropką hi.
73!
tłumaczenie
http://www.cqham.ru/quartz_filters.htm
Filtry kwarcowe HF transceivera
Jednym z głównych zadań w tworzeniu sprzętu dla amatorskiej komunikacji radiowej HF i VHF jest selekcja, która jest rozwiązywana za pomocą różnych rodzajów filtrów. Uzyskanie wysokich parametrów filtrów wymaga użycia elementów wysokiej Q. Takimi elementami są dyski magnetostrykcyjne w filtrach elektromechanicznych i rezonatory kwarcowe w filtrach piezoelektrycznych. W amatorskiej praktyce szeroko stosuje się kwasipolinominalowe filtry kwarcowe na tych samych rezonatorach.
Wszystkie filtry pasmowe zbudowane są w oparciu o transformacje filtrów prototypów o niskiej częstotliwości. Filtry wielomianowe zawierają kolejne i równoległe obwody. Takie filtry mają geometrycznie symetryczne charakterystyki w odniesieniu do średniej częstotliwości. Jednak przy projektowaniu w wielu przypadkach (wąskie pasmo, wysokie częstotliwości itp.) Nie jest to bardzo wygodne z punktu widzenia projektowania, produkcji i tuningu ze względu na znaczną różnicę w wartościach elementów układów równoległych i równoległych. Dla wystarczająco wąskopasmowych filtrów stosunek wartości indukcyjności i pojemności równolegle i kolejnych ramionach jest tak duży, że wartości elementów stają się niedopuszczalne. W związku z tym filtry pasmowo-przepustowe są często realizowane w postaci obwodów składających się tylko z następujących po sobie lub równoległych obwodów, połączonych między sobą za pomocą sprzężeń indukcyjnych lub pojemnościowych. Żywy przykład może służyć jako filtry skoncentrowanej selekcji - FSS na pętlach pętli i drabinowych filtrach kwarcowych. Charakterystyka tłumienia filtra pasmowego na sprzężonych pętlach ze względnym pasmem przepustowym nieprzekraczającym 10-20% średniej częstotliwości filtra może być bardzo zbliżona do charakterystyki tłumienia wielomianowego filtra pasmowego o tej samej liczbie obwodów oscylacji. Obliczenia takich filtrów można przeprowadzić za pomocą tabel [7] wielomianowych prototypów LF. Dlatego te filtry są nazywane quasipolynominal.
Projektowanie i produkcja quasipolynominal schodów kwarcowych filtrów SSB i CW w warunkach amatorskich pozostają ważne przez ćwierć wieku. Od tego czasu wiele artykułów poświęconych temu tematowi zostało opublikowanych w druku. Pionierem, uznanym specjalistą i popularyzatorem schodkowych filtrów kwarcowych wśród radioamatorów jest J. Hardcastle ( G 3 JIR ). Był jednym z pierwszych, który dał przyzwoitą uwagę i zainwestował dużo pracy i talentu w opracowanie metodologii obliczania powyższych filtrów. Jego artykuł [1] stał się bestsellerem.
Obliczanie i modelowanie jakościowych filtrów kwarcowych o zadanych parametrach jest złożonym zadaniem, wymagającym dużej liczby obliczeń matematycznych. Korzystanie z komputerów może pomóc w tym zadaniu. Pierwszym entuzjastą tego nurtu w amatorskiej praktyce radiowej był U. Rohde ( DJ 2 LR ). Jego wiedza i doświadczenie w zakresie obliczania filtrów pomostowych znajduje odzwierciedlenie w programie dla rodziny małych komputerów i jest szczegółowo opisana w [2].
Ale nie tylko za granicą, zwrócono uwagę na filtry kwarcowe. V. Zhalnerauskas opublikował serię artykułów [3] na łamach czasopisma "Radio", w którym podkreślił nowe strony, nie ujawnione przez swoich poprzedników, w teorii i praktyce produkcji filtrów kwarcowych. Na ten temat zwrócili uwagę Bunin SG i Yailenko LP w [6]. "Przewodnik krótkofalówka" ukraiński duet ", szeroko znany w wąskich kręgach" został wydrukowany w tysiącach egzemplarzy.
Od czasu publikacji powyższych prac, postęp, wraz z technologiami komputerowymi i informatycznymi, przeniknął głęboko we wszystkie obszary ludzkiej działalności. Nie unikali amatorskiego ruchu radiowego. Komputery są coraz częściej wykorzystywane w amatorskiej komunikacji radiowej i projektowaniu. Wielu radioamatorów zaczęło używać komputerów do rozwiązywania problemów związanych z obliczaniem i projektowaniem filtrów kwarcowych.
Korzystanie z programów komputerowych pozwala szybko i wydajnie wykonywać dużą liczbę obliczeń matematycznych, analizować wyniki i wybierać najbardziej odpowiednią opcję. W Internecie, na stronach poświęconych amatorskiej komunikacji radiowej, można znaleźć do kilkunastu różnych programów do obliczania kwarcowych filtrów schodowych. Ale zasadniczo programy te obliczają tylko wartości kondensatorów sprzęgających i rezystancji wejściowych projektowanych filtrów. Ponadto programy te mają dość duży błąd w wynikach obliczeń, w niektórych przypadkach sięgający nawet 50%. Błąd ten spowodowany jest obecnością w zastępczym obwodzie wymiany rezonatora kwarcowego C s i R d (ryc. 1), które nie biorą udziału w obliczeniach przy stosowaniu wspomnianych programów.
Podczas obliczania obwodów elektrycznych rezonator kwarcowy, zgodnie z [5], str. 39, można zastąpić równoważnym obwodem zastępczym (ryc. 1) odpowiednimi parametrami.
Ryc. 1. Równoważny schemat wymiany
rezonator kwarcowy.
- gdzie:
L d
- dynamiczna indukcyjność rezonatora;
Z d
- Dynamiczna pojemność rezonatora;
R d
- Dynamiczna rezystancja rezonatora;
C s
- statyczna pojemność rezonatora.
Te parametry są powiązane ze sobą za pomocą następującej zależności:
(1)
(2)
(3)
(4)
- gdzie:
Fo
- częstotliwość kolejnego rezonansu;
Fp
- Częstotliwość rezonansu równoległego;
Fi
- interwał częstotliwości;
Q
Q rezonatora.
W praktyce amatorskiej stosowano głównie filtry o cechach dwóch typów: Butterwortha i Czebyszewa. Filtr Butterwortha charakteryzuje się monotonną zmianą tłumienia w pasmie przepuszczania i retencji. Tłumienie w paśmie opóźnienia zmienia się o około 6 dB na oktawę dla każdego elementu obwodu. Na przykład filtr pięcioelementowy będzie miał tłumienie 30 dB przy podwójnej częstotliwości odcięcia i 60 dB przy poczwórnej częstotliwości odcięcia. Częstotliwość, przy której tłumienie wynosi 3 dB, jest traktowana jako znormalizowana częstotliwość odcięcia dla filtra Butterwortha. Takie filtry charakteryzują się mniejszym "dzwonkiem" i są używane głównie do odbioru CW oraz podczas pracy z cyfrową komunikacją ( RTTY , AMTOR , PACTOR , PACKET RADIO itp.).
Odpowiedź częstotliwościowa filtrów Czebyszewa ma charakter oscylacyjny w paśmie przepustowym i monotonicznym w ograniczeniu. Niejednorodność tłumienia dA w paśmie przenoszenia jest jednoznacznie powiązana z maksymalnym współczynnikiem odbicia - Kotr i współczynnikiem fali stojącej - SWR. Ta zależność jest pokazana w Tabeli 1 [7]. Główną zaletą tych filtrów przed filtrami o charakterystyce Butterwortha jest mniejszy współczynnik prostokątności z taką samą liczbą obwodów oscylacyjnych.
Tabela. 1
Współczynnik odbicia
Kotr
Współczynnik stojącej fali napięcia w paśmie przepustowym
SWR
Nierówności tłumienia w paśmie przenoszenia filtru
Kotr = 10%
SWR = 1,222
dA = 0,044 dB
Kotr = 15%
SWR = 1,353
dA = 0,099 dB
Kotr = 20%
SWR = 1,5
dA = 0,177 dB
Kotr = 25%
SWR = 1,667
dA = 0,28 dB
Zależność charakterystyki amplitudowo-częstotliwościowej, pasmo przenoszenia, tłumienie wprowadzone przez filtr i współczynnik kwadratowości na poziomie -6 / -60 dB z Cs jest wyraźnie pokazane na Ryc. 2 i w tabeli. 2, a z Rd na ryc. 3 i w tabeli. 3. Jako przykład podano charakterystykę amplitudowo-częstotliwościową ośmio-kryształowych filtrów Czebysiewa T08-10-3100 o współczynniku odbicia Kotr = 10%.
Ryc. 2. Zależność charakterystyki częstotliwościowej od Cs
Tabela 2.
Nie.
p / p
Rodzaj filtra
Równoległa pojemność
C s (pF)
Szacowana przepustowość
według poziomu
dF (-3 dB)
(Hz)
Otrzymany zespół
według poziomu
dF ' (-3 dB)
(Hz)
Tłumienie
w przepustowości
A (dB)
Współczynnik
prostokątność
według poziomów
-6 / -60 dB
ACH1
T08-10-3100
6,3+ 0
3100
2393
1,25
2499/4522 = 1,81
AFC2
T08-10-3100
6,3 + 10
3100
1603
1,67
1711/3473 = 2,03
ACH3
T08-10-3100
6,3 + 30
3100
843
2.59
964/2810 = 2, 9 1
Ryc. 3. Zależność charakterystyki częstotliwościowej od Rd
Tabela 3.
Nie.
p / p
Rodzaj filtra
Rezystancja rezonatora
R d (Ohms)
Szacowana przepustowość
według poziomu
dF (-3 dB)
(Hz)
Otrzymany zespół
według poziomu
dF ' (-3 dB)
(Hz)
Tłumienie
w przepustowości
A (dB)
Współczynnik
prostokątność
według poziomów
-6 / -60 dB
ACH1
T08-10-3100
5,7+ 0
3100
2393
1,25
2499/4522 = 1,81
AFC2
T08-10-3100
5,7 + 10
3100
2196
3.34
2415/4634 = 1,92
ACH3
T08-10-3100
5,7+ 30
3100
1856
7.52
2223/4869 = 2,19
Analiza uzyskanych danych pokazuje, że Cs i Rd znacznie wpływa na szerokość pasma, tłumienie wprowadzone przez filtr i współczynnik kwadratowości. Stąd wniosek, że dla filtru jakościowego konieczne jest wybranie rezonatorów kwarcowych o minimalnych wartościach Cs i Rd .
Autorzy programu "Obliczanie filtrów kwarcowych" podjęli próbę wyeliminowania wyżej wymienionych wad. W maju 2001 r. Jedna z pierwszych wersji programu została opublikowana na stronach Krasnodar ( http: // www . Cqham . Ru /lcfd.htm ) i nowosybirskich radioamatorów ( http : // www .Rrz . / Shareware / detail / 307 ) . Program ten pozwala obliczyć parametry trzech, czterech, sześciu i ośmiu filtrów krystalicznych o charakterystykach Butterwortha i Czebyszewa metodą opisaną w [1] i [3] oraz zbudować charakterystyki amplitudowo-częstotliwościowe zaprojektowanych filtrów. Współczynniki z tabel [7] zostały wykorzystane w obliczeniach. Pozytywną cechą tego programu jest implementacja oryginalnego algorytmu do obliczania i konstruowania charakterystyki amplitudowo-częstotliwościowej quasi-wielomianowych drabinowych filtrów kwarcowych z wykorzystaniem pełnego zastępczego obwodu zastępczego rezonatora kwarcowego. Algorytm oparty jest na analizie czteroportów liniowych, opisanych szczegółowo w [4].
Widok jednej z najnowszych wersji ( V- 6.1.1.0.) Programu pokazano na rys. 4. Formularz utworzony przez program można warunkowo podzielić na pięć stref funkcjonalnych. Większość obszaru formularza jest zajęta przez krzywe charakterystyki częstotliwościowej. Powyżej znajdują się panele z podstawowymi schematami filtrów i wynikami obliczeń. Po prawej stronie pasma częstotliwości znajdują się panele początkowych danych rezonatora i filtra. W dolnej części formularza znajduje się pasek stanu, który odzwierciedla numer sekwencji odpowiedzi częstotliwościowej i krótką nazwę obliczonego filtra, datę i godzinę obliczeń oraz kilka wskazówek dotyczących pracy z programem.
Ryc. 4. Zrzut ekranu programu.
Skróty przyjęte w programie należy wyjaśnić:
Amin - minimalna strata wtrąceniowa;
F (Amin) to częstotliwość minimalnego tłumienia;
A ( Fo ) - tłumienie przy częstotliwości rezonansu szeregowego;
dF ( -N dB) - pasmo przepuszczania według poziomu - N dB;
Ck to pojemność korekcyjna do obliczania filtrów z przesunięciem taśmy.
Oprócz funkcji poprzednich wersji do programu wprowadzono kilka nowych:
1. Zapisz i otwórz plik z danymi rezonatora i filtru (ryc. 5.);
Ryc. 5.
2. Konstrukcja z nakładką do pięciu filtrów AFC różnych filtrów (rysunek 6.);
Ryc. 6.
3. Program obejmuje obliczenia i budowę pasma przenoszenia 4, 6 i 8-chipowych wąskopasmowych filtrów z przesunięciem w górę średniej częstotliwości pasma przenoszenia. Pomysł przesunięcia przepustowości jest zapożyczony z [8]. Polega on na tym, że częstotliwość kolejnego rezonansu każdego rezonatora kwarcowego zwiększa się za pomocą małego kondensatora korekcji pojemnościowej połączonego szeregowo (ryc. 7).
Ryc. 7.
4. Program pozwala obliczyć filtry o cechach Butterwortha i Czebyszewa z Kotr od 10 do 25% (rysunek 8).
Ryc. 8
5. Odpowiedź częstotliwościowa jest nanoszona z dokładnością do 1 Hz. Maksymalna charakterystyka częstotliwości to +/- 30 kHz. Jeśli ta wartość zostanie przekroczona, program wyświetli komunikat o błędzie (Rysunek 9).
Ryc. 9.
6. W programie można przewijać dowolny obszar pasma przenoszenia (rys. 10). W tym celu naciśnięcie lewego przycisku myszy powoduje zaznaczenie prostokątnego fragmentu wykresu po przekątnej od górnego prawego rogu do lewego dolnego rogu. Możesz więc zrobić to kilka razy, osiągając wymaganą skalę obrazu AFC. Powrót do pierwotnej postaci odbywa się za pomocą ruchu wstecznego myszy - od dolnego prawego rogu do lewego górnego rogu.
a)
(b )
Ryc. 10.
Minimalne wymagania systemowe dla programu: Pentium MMX -166 MHz , SVGA 800 x 600 x 16 bitów , RAM- 16 MB , Windows 9 x / ME / XP / NT / 2000.
Weryfikacja w praktyce tego programu pokazuje wysoką dokładność wyników obliczeń. Błąd w dużej mierze zależy od jakości pomiarów parametrów rezonatorów kwarcowych i nie może przekraczać 2-5%. Jako przykład podano wyniki obliczenia trzech filtrów kwarcowych dla krótkofalowego transceivera podobnego do [9].
Przy wytwarzaniu tych filtrów zastosowano małe rezonatory kwarcowe UTECH o częstotliwości 8867.238 kHz. Wybór padł na te rezonatory ze względu na wysoką dokładność ich wytwarzania. Rozprzestrzenienie częstotliwości kolejnego rezonansu w partii 30 szt. nie przekraczała +/- 150 Hz, a odchylenia wartości Ld i C s mieściły się w granicach tolerancji 0,1%. Pomiar częstotliwości rezonansu szeregowego dla tych rezonatorów dał wynik:
Fo = 8861.736 kHz
Przy użyciu programu obliczono kilka opcji filtrowania, a najbardziej odpowiednie przedstawiono na rys. 11.
Ryc. 11. Schematy schematyczne i podstawowe parametry filtrów.
ZQ 1 - T08-10-2800, filtr ósmego rzędu o charakterystyce Czebyszewa, nierówności pasma d A = 0,044 dB, współczynnik odbicia 10%, obliczona szerokość pasma 2800 Hz, jest wykorzystywany jako główny filtr selekcyjny w trybie SSB .
ZQ2 - B06C-760, filtr 6. rzędu, o właściwościach Butterwortha, o pojemnościach korekcyjnych, obliczonej szerokości pasma 760 Hz, jest wykorzystywany jako główny filtr selekcyjny w trybie CW. Przesunięcie w górę średniej częstotliwości szerokości pasma w stosunku do częstotliwości odniesienia wynosi 1000 Hz.
ZQ 3 - T04-10-2400, filtr czwartego rzędu o charakterystyce Czebyszewa, nieregularność pasma przenoszenia dA = 0,044 dB, współczynnik odbicia 10%, obliczona szerokość pasma 2400 Hz, jest stosowany jako filtr w trybie SSB .
Do wyprodukowania tych filtrów kwarcowych potrzebnych było 18 wcześniej przetestowanych i wybranych rezonatorów. Testowanie i odrzucanie rezonatorów przeprowadzono za pomocą autogeneratora "pojemnościowego trzypunktowego" i miernika częstotliwości (na przykład - C3-57 lub podobnego). Jeden z wielu wariantów generatora pokazano na rys. 12.
Ryc. 12. Schemat autogeneratora.
Osobliwością tego schematu jest brak induktora. Jego funkcja w tym obwodzie jest wykonywana przez rezonator kwarcowy. Generator generowany jest w pobliżu częstotliwości rezonansu równoległego kwarcu, w strefie, w której jego reaktancja jest dodatnia indukcyjnie. Głównym wymaganiem dla rezonatorów na tym etapie są zbliżone wartości częstotliwości, których odchylenie nie powinno przekraczać jednej czwartej przepustowości filtra. W przeciwnym razie trudno będzie uzyskać określoną charakterystykę.
Podczas wyboru rezonatorów kwarcowych obowiązkowym parametrem jest Cs - statyczną pojemność rezonatora, którą można określić za pomocą MT-4080A, MIC- 4070 D. itp. W przypadku braku takich urządzeń można użyć prostego generatora, mostka i wskaźnika równowagi (rys. 13). Ten instrument pozwala mierzyć wartości Cs i Rd .
Ryc. 13. Przyrząd do pomiaru C s i Rd .
Wreszcie, dynamiczna indukcyjność L d rezonator kwarcowy. Kilka metod oznaczania tego parametru zostało opisanych w literaturze [1, 2, 3, 5, 6]. Najdokładniejsze i najprostsze z nich to symulacja czterokrystalicznego filtra kwarcowego Butterwortha, a po jego charakterystyce obliczenie L d . W tym celu, przy użyciu powyższego programu, obliczany jest filtr, który jest modelowany i konfigurowany na planie lub w prawdziwym projekcie. W obliczeniach wartość początkową L d dla częstotliwości rzędu 8-9 MHz można przyjąć jako 15-20 mH. Podczas dostrajania konieczne jest uzyskanie odpowiedzi częstotliwościowej w jej najbliższej od obliczonej postaci. Dostrojony filtr mierzy przepustowość -3 dB. Początkowe i wynikowe dane pozwalają na określenie rzeczywistej wartości dynamicznej indukcyjności rezonatora kwarcowego L d . Zmiana początkowych wartości L d i dF w programie, osiągnąć w wynikach obliczeń wartości kondensatorów sprzęgających i pasma, zbliżone do wartości strojonego filtra. Jeśli te dane są całkowicie dopasowane, L d przyjmie prawdziwą wartość.
PRZYKŁAD:
Z partii rezonatorów kwarcowych wybieramy 4 sztuki. z najbliższymi parametrami:
Fo = 8861.736 kHz; C s = 6,3 pF; Rd = 5,7 oma.
Za pomocą programu obliczamy czterokrystaliczny filtr Butterwortha. Biorąc pod uwagę wartości początkowe:
Ld = 15 mH; dF = 2265 Hz;
otrzymał pojemność komunikacyjną w filtrze:
C2 = C4 = 100 pF; C3 = 155,5 pF.
Na układzie według schematu na Ryc. 16 lub w rzeczywistej ścieżce odbioru nadajnika-odbiornika z GKCH dopasowujemy filtr i mierzymy pasmo przepuszczania na poziomie -3 dB. Otrzymano:
dF = 3363 Hz.
W programie, zmieniając tylko wartości początkowe L d i dF , osiągamy wyniki obliczeń:
C2 = C4 = 100 pF; C3 = 155,5 pF; dF = 3363 Hz.
Wszystkie parametry zbiegły się, gdy:
Ld = 10,1 mH.
Wartość dynamicznej indukcyjności rezonatora kwarcowego należy uznać za prawdziwą i wykorzystać w dalszych obliczeniach filtrów.
Podczas produkcji filtra można zastosować technologię, gdy rezonatory kwarcowe są mocowane poprzez lutowanie do płyty z obustronnie pokrytej folią tkaniny z włókna szklanego z przewodami w górę, a wszystkie kondensatory filtrujące są montowane między tymi zaciskami a płaszczyzną uziemienia płyty (rys. 14a).
Ryc. 14. Konstrukcja filtra kwarcowego.
Lutowanie rezonatorów odbywa się w dwóch punktach narożnych na wstępnie napromieniowanej powierzchni płyty za pomocą dobrze rozgrzanej lutownicy 60-80 W. Czas lutowania nie powinien przekraczać 2-3 sekund. W przeciwnym razie istnieje ryzyko uszkodzenia rezonatora. Wymiary płyty dla filtrów 8 i 6-chipowych wynoszą 47,5x25 mm (rysunek 14b ), a dla filtrów 4-kryształowych - 25x25 mm. Po oczyszczeniu filtrów zamyka się je pokrywami z cynowanej cyny i szczelnie zamyka na obwodzie w celu uszczelnienia. Przykład użycia 8 filtrów krystalicznych można zobaczyć w [10].
Regulacja filtrów zostaje zredukowana, aby uzyskać charakterystykę amplitudowo-częstotliwościową zbliżoną do tej obliczonej za pomocą programu. W procesie strojenia filtrów użyto oscylatora oscylacyjnego wykonanego samodzielnie z wolnym oscylatorem, rzędu 8-12 Hz, oraz skanowania opartego na oscyloskopie C1-76. Na ryc. 16 pokazuje obwód, płytkę drukowaną i rozmieszczenie szczegółów tego GKCH.
a)
(b) ©
Ryc. 15. Oscylator o częstotliwości wahań.
Szczególną uwagę należy zwrócić na dopasowanie filtra do kaskad UHF. W trakcie eksperymentów z różnymi schematami przełączania filtrów, najbardziej optymalny został wybrany z punktu widzenia uzyskania danej odpowiedzi częstotliwościowej i minimalnego tłumienia. Taki schemat pokazano na ryc. 16.
Ryc. 16. Wyrównanie filtra kwarcowego i UHF.
Filtr kwarcowy jest zainstalowany między dwoma obwodami i ma niepełne włączenie do każdego obwodu za pomocą dzielnika pojemnościowego. Ekstremalna pojemność filtra jest zawarta w dzielniku pojemności. Obwody te umożliwiają transformację rezystancji czynnej i kompensację pojemnościowej składowej biernej impedancji wejściowej filtra. W takim schemacie dopasowywania zapewniony jest tryb z minimalną utratą sygnału, który z kolei prowadzi do minimalnego szumu w obwodach wyboru ścieżki odbiorczej. Stopień wzmocnienia, włączony przed filtrem, zaleca się ustawić na stabilny tryb za pomocą prądu stałego. Zmianę prądu tranzystora towarzyszy zmiana impedancji wyjściowej kaskady. Powoduje to niedopasowanie między stopniem wzmocnienia a filtrem. Na ryc. 17 przedstawia odpowiedź częstotliwościową dla przykładu filtra T08-10-3100 w różnych warunkach dopasowania z odchyleniem wartości Rn w granicach +/- 20% Ropt .
Odpowiedź częstotliwościowa 1 - R n = R opt ; Odpowiedź częstotliwościowa 2 - R n <R opt ; Pasmo przenoszenia 3 - R n > R opt .
Ryc. 17. Zależność charakterystyki częstotliwości od koordynacji obciążeń.
Podążając za filtrem, wzmocnienie tranzystora polowego jest duże, rzędu dziesięciu kiloamów, a jego rezystancja różni się nieznacznie od wzmocnienia. Dlatego zaleca się zainstalowanie regulowanych kaskad po filtrze. Aby zmniejszyć poziom szumów na tym etapie, pierwsza migawka powinna być bezpośrednio połączona z obwodem. Obecność pojemności separującej i dzielnika o wysokiej rezystancji, który ustawia tryb tranzystora wzdłuż pierwszej bramki, zwiększa napięcie szumowe wzmacniacza częstotliwości pośredniej. W tranzystorach polowych serii KP330, KP350, aby zapewnić optymalną pracę kaskady w obwodzie źródłowym, konieczny jest ustabilizowany ujemny offset rzędu -3 ... -5 V. W tym celu można zastosować zintegrowane stabilizatory 79 L 05 lub łańcuch kilku diod o minimalnej rezystancji różnicowej typu KD409 lub tym podobne. [10].
Na ryc. 18, 19 i 20 przedstawiają rzeczywistą charakterystykę amplitudowo-częstotliwościową obliczonych, wyprodukowanych i nastrojonych filtrów. Wyniki ustawień filtrów zbiegły się z wysoką dokładnością z wynikami obliczeń tych filtrów. To po raz kolejny pokazuje, że nie tylko poważne firmy o światowej sławie potrafią tworzyć wysokiej jakości filtry kwarcowe o określonych parametrach. Dzięki pewnym umiejętnościom pracy z lutownicą i przyrządami pomiarowymi, radioamatorzy średniej klasy mogą zaspokoić swoje potrzeby w jednej z najbardziej znaczących części swojego wyposażenia - kwarcu. I będzie to kosztować go co najmniej kilka razy taniej niż kupowanie go w sieci detalicznej.
Ryc. 18. Charakterystyka częstotliwościowa filtra T04-10-2400.
Ryc. 19. Odpowiedź częstotliwościowa filtra T08-10-2800.
Ryc. 20. Odpowiedź częstotliwościowa filtra B06S-760.
Każdy, kto chce zapoznać się z programem "Obliczanie filtrów kwarcowych", może pobrać swoją najnowszą wersję demo z powyższych adresów. Aby uzyskać pełną darmową wersję programu, musisz skorzystać z narzędzia do rejestracji, które znajduje się w tym miejscu, wypełnić formularz i przesłać go e-mailem: ua1oj@atnet.ru . Program posiada ochronę przed nieautoryzowanym kopiowaniem i dystrybucją, jest opracowywany dla każdego zarejestrowanego użytkownika indywidualnie i może być obsługiwany tylko na komputerze, na którym zarejestrowano.
W małym artykule w czasopiśmie trudno jest odpowiedzieć na wszystkie pytania, które zostały szczegółowo omówione. Każda z nich jest warta prezentacji, przynajmniej w dużej objętości. Jeśli jednak czytelnicy uważają, że niektóre kwestie nie zostały ujawnione lub nie zostały dokładnie określone, autor zaprasza do dialogu wszystkich obojętnych radioamatorów. Najprostszy sposób wymiany poglądów na e - mail . Prace nad ulepszeniem programu nie kończą się, a wszystkie otrzymane komentarze i sugestie nie zostaną zignorowane.
Podsumowując, autor wyraża głęboką wdzięczność i uznanie Dmitrijowi Kurnosovowi (Siewierodwińsk) za współpracę przy tworzeniu programu. Chciałbym również wyrazić wdzięczność Władimirowi Polyansky'emu u102835@dialup.podolsk.ru oraz Igorowi Afanasjewowi ( UN9GW@mail.ru ) za porady i konstruktywne uwagi krytyki podczas dyskusji nad materiałami w przygotowaniu najnowszych wersji programu.
Lista literatura :
