No i 5A-2.8A=2.2A .Tyle pobiera z sygnałem sterujacym i x13.3V=29.26 mocy pobranej.Czyli 54%
[
attachment=14183]
Wydaje mi się,ze sprawność liczymy z mocy doprowadzonej i mocy uzyskanej.
Chyba,że jest inaczej to chylę czoło.
DC Input Power - czyli to co idzie z zasilacza
To my liczymy sprawność zasilacza czy sprawność stopnia mocy ?
Na ten prąd całkowity składa się suma różnych prądów.
np:przekażniki,sterowniki i inne.
Mam inne zdanie.
A jak w TRx ? Przyjmujemy moc pobraną przez cały TRx i moc wyjściową.I to jest sprawność pa czy urządzenia.
Tylko po co komuś sprawność urządzenia.
Według mnie to jest masło maślane.
Jeżeli stopień mocy ( bez przekaźników i lampek ) pobiera 5A, to Pd = 66,5W
Jeżeli stopień mocy pobiera 2A, to Pd = 26,6W, ale wtedy niemożliwe jest aby każdy z tranzystorów pobierał 1,4A bez wysterowania.
Istotne jest więc jaki prąd pobierają z zasilacza oba tranzystory przy pełnym wysterowaniu.
Andrzej zostawmy temat sprawności bo nawet w tej płycie nie mam rozdzielonych napięć,żeby pomierzyć
prądy różnych detali.
Wcześniej sugerowałeś,że 1400mA to za duży prąd spoczynkowy to ile wybrać dla tego tranzystora ?
Moim zdaniem na minimalną wartość IP3.
----------------------------
Przybliżona metoda (jeszcze nie sprawdzona):
Obliczamy szczytowy prąd drenów:
Dla Uz=13,3V, Uds_nasycenia=3V będzie to ok 1,6A dla jednego drenu.
16W/(2*(13,3V-3V)/1,41)*1,41=1,54A
(dla transformatora 1+1/4)
Ustawiamy Id1 = 3/4*Idmax = 1,2A, mierzymy napięcie bramek Ugs1
Ustawiamy Id2 = 1/4*Idmax = 0,4A, mierzymy napięcie bramek Ugs2
Ustawiamy napięcie bramek na:
Ugs2- 1/2 różnicy (Ugs1-Ugs2)
czyli w miejscu, w którym prąd drenu osiągnąłby zero przy liniowym tranzystorze.
Dzięki temu charakterystyki obu tranzystorów nałożą się tak, że ich nieliniowe
części charakterystyk (częściowo) się "zlinearyzują" jak obrazku
[
attachment=14184]
(dla RD16HHF1)
(26-07-2018 18:14)SQ4CTK napisał(a): [ -> ]https://www.nxp.com/docs/en/data-sheet/MRF9180.pdf
Zalecane 1,4A....
... zauważ, że przy 170W.
Przy mniejszych mocach, napięciach i częstotliwościach wszystko może się zmienić.
Z właściwości na które warto zwrócić uwagę to niskie napięcie nasycenia i duża transkonduktancja.
Zająłem się pomiarem wejścia w zależności od nastawy prądu spoczynkowego.
Dla ułatwienia:przerywana kreska czerwona 50om,
wykres fioletowy to |Z| w omach,
wykres czerwony to SWR.
Przebadałem nastawy prądu spoczynkowego od 2x100mA do 2x1400mA co 100mA.
Zmian specjalnych nie widzę.Kilka zrzutów: 1.-2x100mA, 2.-2x400mA, 3.-2x1000mA, 4.-2x1400mA
[
attachment=14185],[
attachment=14186],[
attachment=14187],[
attachment=14188]
Wniosek:żadnych zmian impedancji ani swr przy zmianie prądu spoczynkowego.
Widać wyraźnie,że impedancję (fioletowy wykres) trzeba na 3.6MHz przesunąć z 66om na 50om,
a na 29MHz z 55om na 50om.
Tr1 jest na BN43-202 2zw:1zw.Myślę zrobić Tr1 na Ft50-43 8zw na 5zw.
Proponowałbym prąd spoczynkowy ustawić na sygnale dwutonowym, na najmniejszą intermodulację. Do pomiaru prążka intermodulacji 3 rzędu można wykorzystać RX KF z jako tako wyskalowanym S-metrem. Sam pomiar nie jest taki istotny jak znalezienie minimum. Aby pomiar był czulszy trzeba tak operować tłumikami, by prążek był na poziomie około S2 - S3.
Od strony wejścia musi być poprawny WFS mierzony przy nominalnym sygnale sterującym. Zmierzenie analizatorem na małym poziomie sygnału nie koniecznie da taki sam wynik jak przy nominalnej mocy sterującej.